移動式クレーン乗り入れ検討

スラブ長辺/短辺の比から一方向板/二方向板を判定

入力: Lx=3.05m, Ly=4.5m → 選定: λ = Ly/Lx = 1.4754098360655739

設計基準強度に発現率を乗じて検討用強度を算定

入力: Fc=30N/mm², 発現率=0.7 → 選定: Fc' = Fc × rate = 30 × 0.7 = 21N/mm²

入力パラメータ st16/st19 に基づき鋼種マスタから選定

入力: st16=SD295, st19=SD345 → 選定: D16以下: SD295(ft=245N/mm²), D19以上: SD345(ft=280N/mm²)

入力パラメータ slabRebar に基づき鉄筋マスタから断面積・周長を算定

入力: xe=D13@100, xc=D13@200, ye=D13@200, yc=D10@200 → 選定: xe: at=1267mm²/m, ψ=400mm/m / xc: at=633.5mm²/m / ye: at=633.5mm²/m, ψ=200mm/m / yc: at=356.65mm²/m

入力パラメータ machine に基づき重機DBから諸元を選定（手入力優先）

入力: machine=ラフテレーンクレーン 16t吊 → 選定: W=192kN, 車輪数=4, P0=48kN/輪, 車輪幅a=0.4m, 接地幅b=0.2m

車輪荷重に衝撃係数を乗じて設計車輪荷重を算定

入力: P0=48kN, 衝撃係数=1.2 → 選定: P = P0 × imp = 48 × 1.2 = 57.599999999999994kN

スラブ自重と仕上げ荷重から固定荷重を算定

入力: t=200mm, γ=24kN/m³, ps_w=1.8kN/m² → 選定: w = γ × t/1000 + ps = 6.6kN/m²

二方向板格子梁理論により車輪荷重をx方向・y方向に配分

入力: P=57.599999999999994kN, nx=1, ny=2, Lpx=2.95m, Lpy=1.81m → 選定: Px=44.89152321956968kN, Py=12.708476780430317kN

固定荷重＋積載荷重の合成応力と現状配筋の照査

入力: u_MxE=16.449727845532944, u_MxC=15.041459808322186, u_Qx=51.610457142857136 → 選定: x方向 端部上端筋 必要鉄筋断面積 necat: OK, x方向 端部上端筋 必要鉄筋周長 necψ: OK, x方向 せん断応力度 τ: OK, x方向 中央下端筋 必要鉄筋断面積 necat: OK, y方向 端部上端筋 必要鉄筋断面積 necat: OK, y方向 端部上端筋 必要鉄筋周長 necψ: OK, y方向 せん断応力度 τ: OK, y方向 中央下端筋 必要鉄筋断面積 necat: OK, 曲げひび割れ Mcr ≧ Mmax: OK

小梁の固定荷重＋車輪荷重（ケースA）＋アウトリガー反力（ケースB）の大きい方で照査

入力: B=400mm, D=650mm, L=5m, 主筋=D19 → 選定: 端部上端主筋 必要鉄筋断面積 necat: OK, 端部上端主筋 必要鉄筋周長 necψ: OK, せん断応力度 τ（あばら筋考慮せず）: OK, 中央下端主筋 必要鉄筋断面積 necat: OK, あばら筋の検討: OK, 曲げひび割れ Mcr ≧ MC: OK

大梁の固定荷重＋車輪荷重（ケースA）＋アウトリガー反力（ケースB）の大きい方で照査

入力: B=500mm, D=800mm, L=7m, 主筋=D25, OG=有 → 選定: 端部上端主筋 必要鉄筋断面積 necat: OK, 端部上端主筋 必要鉄筋周長 necψ: OK, せん断応力度 τ（あばら筋考慮せず）: OK, 中央下端主筋 必要鉄筋断面積 necat: OK, あばら筋の検討: OK, 曲げひび割れ Mcr ≧ MC: OK

スラブ・小梁・大梁の全検定項目の判定を統合

入力: スラブ=9項目, 小梁=6項目, 大梁=6項目 → 選定: NG項目数=0