総合判定
一般部・最上段とも許容耐力以内です
壁つなぎの風荷重時許容耐力 5.73 kN に対し、各作用荷重が下回っています。
WALL TIE CALCULATION
壁つなぎの計算
βETAv0.1足場計画の入力条件から、壁つなぎ1本あたりの風圧力に対する検討値を算定します。
01 / INPUT
計算条件
02 / RESULT
検討結果
総合 OK
一般部OK
壁つなぎ1本の荷重
4.81kN
風荷重時許容耐力5.73 kN
使用率 83.9%
最上段OK
最上部壁つなぎ1本の荷重
1.21kN
風荷重時許容耐力5.73 kN
使用率 21.1%
設計風速 Vz21.4m/s
速度圧 qz0.29kN/m²
風力係数 C₁1.24
風力係数 C₂1.58
計算根拠算定式・係数
風荷重
瞬間風速分布係数
S = 1.19設計風速
Vz = V₀ × Ke(1.00) × S × EB(1.00) = 21.4 m/s設計用速度圧
qz = 5 × Vz² ÷ 8 ÷ 1000 = 0.29 kN/m²風力係数
第2側面風力係数
γ = 1 - φ = 0.100基本風力係数
C₀ = 1.88形状補正係数
R (2H/B = 4.11) = 0.63上層2層部分
C₁ = 1.24一般部
C₂ = 1.58一般部
負担面積
A₁ = 縦方向 × 横スパン × 1.829 = 10.50 m²作用荷重
R = qz × C₂ × A₁ = 4.81 kN許容耐力
壁つなぎ許容 × 1.3 = 5.73 kN最上段
上層分布荷重
W₁ = qz × C₁ × L₁ = 0.66 kN/m一般部分布荷重
W₂ = qz × C₂ × L₁ = 0.84 kN/m最上部荷重
R = 1.21 kN最上段NG時の補助検討控え材・座屈・ジョイント
最上端壁つなぎ再検討OK
作用荷重 2.38 kN ／ 許容 5.73 kN
控え材取付クランプOK
軸方向力 0.00 kN ／ 許容 4.46 kN
控え材の座屈OK
作用応力度 0.00 kN/cm² ／ 許容座屈 — kN/cm²
脚柱ジョイントOK
引張力 0.00 kN ／ ピン許容 6.37 kN
外部足場強度計算書
壁つなぎの計算
| 地域名 | 東京都新宿区 | 基準風速 | 18.00 m/s |
|---|---|---|---|
| 地域区分 | Ⅳ｜一般市街地 | 養生材 | メッシュシート |
| 足場幅 | 610.00 mm | 足場高さ | 1,725.00 mm |
| 全体高さ | 3.70 m | シート幅 | 1.80 m |
| 壁つなぎ種別 | 壁つなぎ | 設置階（段） | 各階 |
| 横方向間隔 | 2.00 スパン | 縦方向負担幅 | 2.87 m |
| 最上部突出し高さ h₁ | 0.00 m | その下の縦スパン h | 2.87 m |
| 最上層の負担幅 L₁ | 1.83 m | ||
| 台風時割増 Ke | 1.00 | 近接建築物 EB | 1.00 |
| 最上段補正 F1 | 1.00 | 控え材角度 | 45.00° |
検討結果
一般部OK作用荷重 4.81 kN ≦ 許容 5.73 kN
最上段OK作用荷重 1.21 kN ≦ 許容 5.73 kN
総合判定安全を確認（OK）
計算根拠（算定式）
風条件
| 瞬間風速分布係数 | S = 地域区分係数S = 1.19 |
|---|---|
| 設計風速 | Vz = V₀ × Ke × S × EBVz = 18.00 × 1.00 × 1.19 × 1.00 = 21.4 m/s |
| 設計用速度圧 | qz = 5 × Vz² ÷ 8 ÷ 1000qz = 5 × (21.4)² ÷ 8 ÷ 1000 = 0.29 kN/m² |
風力係数
| 第2側面風力係数 | γ = 1 - φγ = 1 - 0.90 = 0.100 |
|---|---|
| 基本風力係数 | C₀ = 出典表値C₀ = 1.88 |
| 形状補正係数 | R (2H/B)R (2H/B = 4.11) = 0.63 |
| 上層2層 風力係数 | C₁ = C₀ × RC₁ = 1.24 |
| 一般部 風力係数 | C₂ = C₀ × 補正C₂ = 1.58 |
一般部の検討
| 一般部 負担面積 | A₁ = 縦方向 × 横スパン × 1.829A₁ = 2.87 × 2.00 × 1.829 = 10.50 m² |
|---|---|
| 一般部 作用荷重 | R = qz × C₂ × A₁R = 0.29 × 1.58 × 10.50 = 4.81 kN |
| 一般部 許容耐力 | 許容 = 壁つなぎ許容 × 1.3許容 = 4.41 × 1.3 = 5.73 kN |
最上段の検討
| 最上段 上層分布荷重 | W₁ = qz × C₁ × L₁W₁ = 0.29 × 1.24 × 1.83 = 0.66 kN/m |
|---|---|
| 最上段 一般部分布荷重 | W₂ = qz × C₂ × L₁W₂ = 0.29 × 1.58 × 1.83 = 0.84 kN/m |
| 最上段 作用荷重 | R = W₁ × h₁ + W₂ × hR = 1.21 kN |
| 最上段 許容耐力 | 許容 = 壁つなぎ許容 × 1.3許容 = 5.73 kN |
最上段NG時の補助検討
| 最上端壁つなぎ再検討 | OK | 作用荷重 / 許容 | 2.38 / 5.73 kN |
|---|---|---|---|
| 控え材取付クランプ | OK | 軸方向力 / 許容 | 0.00 / 4.46 kN |
| 控え材の座屈 | OK | 作用応力度 / 許容 | 0.00 / — kN/cm² |
| 脚柱ジョイント | OK | 引張力 / 許容 | 0.00 / 6.37 kN |
控え・補強が必要な場合入力
| 控え材角度 | 45.00° | 降伏応力度 | 23.70 kN/cm² |
|---|---|---|---|
| 回転半径 | 1.64 cm | 断面積 | 3.35 cm² |
| クランプ許容 | 3.43 kN | ジョイント許容 | 4.90 kN |
計算過程のトレーサビリティ
| No | 項目 | 選定根拠 | 適用式 | 結果 |
|---|---|---|---|---|
| 1 | 養生材の選定 | 入力パラメータ sheetType に基づき養生材マスタから選定 入力: sheetType = 1 → 選定: メッシュシート（開口率 φ=0.9、単位重量=0.45 kN/m²） | SHEETS[sheetType] | メッシュシート |
| 2 | 壁つなぎ種別の選定 | 入力パラメータ wallTieType に基づき壁つなぎ許容耐力マスタから選定 入力: wallTieType = 0 → 選定: 壁つなぎ（許容耐力=4.41 kN） | WALL_TIES[wallTieType] | 4.41 kN |
| 3 | 地表面粗度区分の選定 | 入力パラメータ terrain に基づき地表面粗度区分を特定 入力: terrain = 4 → 選定: Ⅳ｜一般市街地 | TERRAIN_NAMES[terrain] | Ⅳ｜一般市街地 |
| 4 | 風速係数 S の選定 | S_TABLE より足場高さ H=3.7 m と地表面粗度区分=4 の交点から補間選定 入力: H=3.7 m, terrain=4 → 選定: S_TABLE 行=0 m, 区分4 列 → S=1.19 | S = S_TABLE[H][terrain] | 1.19 |
| 5 | 設計風速 Vz の算定 | 基準風速に台風時割増係数 Ke・風速係数 S・近接建築物補正 EB を乗じて算定 入力: V₀=18 m/s, Ke=1, S=1.19, EB=1 → 選定: Vz = 18 × 1 × 1.19 × 1 | Vz = V₀ × Ke × S × EB | 21.4 m/s |
| 6 | 設計風圧 qz の算定 | 設計風速から速度圧を算定（建築物荷重指針の速度圧式） 入力: Vz=21.4 m/s → 選定: qz = 5 × Vz² / 8 / 1000 | qz = 5Vz²/8000 | 0.29 kN/m² |
| 7 | 密閉度係数 γ の算定 | 養生材の開口率 φ から密閉度係数を算定 入力: φ=0.9 → 選定: γ = 1 - φ = 1 - 0.9 | γ = 1 - φ | 0.1 |
| 8 | 風力係数 C0 の選定 | C0_TABLE より開口率 φ=0.9 から風力係数を補間選定（シートなしの場合は 0） 入力: φ=0.9 → 選定: C0_TABLE 行=0.9 → C0=1.88 | C0 = C0_TABLE[φ] | 1.88 |
| 9 | 形状係数 R の算定 | 足場高さとシート幅の比（アスペクト比）から形状係数を算定 入力: H=3.7 m, sheetWidth=1.8 m, アスペクト比=4.111111111111112 → 選定: R = 0.63 | アスペクト比 > 1.5 の場合、0.5813 + 0.013×比 - 0.0001×比²（上限 1） | 0.63 |
| 10 | 風力係数 C1・C2 の算定 | 基本風力係数に最上段補正 F1・F2 を乗じて算定 入力: γ=0.1, C0=1.88, R=0.63, F1=1, F2=1.28 → 選定: C1 = (0.11 + 0.09γ + 0.945·C0·R) × F1, C2 = (同) × F2 | C = (0.11 + 0.09γ + 0.945·C0·R) × F | C1=1.24, C2=1.58 |
| 11 | 一般部の壁つなぎ荷重の算定 | 風圧・風力係数 C2・負担面積 A1 から壁つなぎ荷重を算定 入力: qz=0.29, C2=1.58, A1=10.5 m² → 選定: W = qz × C2 × A1 = 0.29 × 1.58 × 10.5 | W = qz × C2 × A1 | 4.81 kN |
| 12 | 一般部の許容耐力と安全性判定 | 壁つなぎ許容耐力に短期割増係数 1.3 を乗じて許容値を算定し、荷重と比較 入力: 壁つなぎ許容=4.41 kN, 荷重=4.81 kN → 選定: 許容 = 4.41 × 1.3 = 5.73 kN | 許容 = 耐力 × 1.3 → 荷重 ≦ 許容 で安全 | 安全（許容 ≧ 荷重） |
| 13 | 最上層部の壁つなぎ荷重の算定 | 最上部突出し部とその直下スパンの風圧分布から最上層部荷重を算定 入力: W1=0.66, W2=0.84, h1=0 m, h=2.87 m → 選定: W_top = ((W1·h1)(h+h1/2) + (W2·h)(h/2)) / h | 突出し部と直下スパンのモーメント合成 | 1.21 kN |
| 14 | 控え材・クランプ・座屈・継手の検証 | 控え材軸力・クランプ耐力・座屈耐力・継手耐力を順次検証 入力: 控え材角度・降伏応力度・回転半径・断面積・クランプ許容・ジョイント許容 → 選定: クランプ=OK, 座屈=OK, 継手=OK | 各部材の許容値と作用応力の比較 | 総合判定: 安全 |
本計算ツールは添付資料の算定式に基づく参考値です。実際の設計にあたっては最新の法令・仕様書・メーカー技術資料をご確認ください。